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斜管内颗粒流分层流动特性实验被引量：3: 2015年; 在150mm×3 400mm倾角为45°的斜管实验装置上,以流化催化裂化催化剂(FCC催化剂)为固体颗粒物料,采用PV6型颗粒速度测量仪测量斜管内颗粒流下行过程中的不同径向位置的速度变化,研究斜管中颗粒流的分层流动特性.结果表明:随着下行颗粒流量的增大,颗粒流的速度在径向位置分层现象由表面延伸至整个截面,最后分层现象消失;颗粒速度的平均剪切率期望值可以很好的反应这种分层现象的变化.; 邓佑鲜张万松曹晓阳贾梦达严超宇魏耀东; 关键词：斜管颗粒流

入口含尘浓度变化对不同排气管结构PV型旋风分离器分离效率的影响被引量：5: 2015年; 旋风分离器的入口浓度对其分离效率和压降有重要影响。在入口气流含尘浓度5-550g/m3范围内,采用325目滑石粉,对直径500mm的PV型旋风分离器进行了分离效率的实验测定,其中排气管的结构采用直筒型（A型）、锥口型（B型）和大直筒型（C型）3种结构。实验结果表明,3种结构排气管旋风分离器分离效率均随入口浓度的增加而增加,当入口浓度大于150g/m3时,分离效率上升幅度开始趋于平缓。旋风分离器入口浓度增加一方面使切向速度降低,分离能力下降,但另一方面使颗粒之间的团聚作用增大,惯性分离能力增大,分离效率增加,综合作用结果是分离效率提高,但逃逸颗粒的绝对量增大。实验结果也表明,排气管的结构对旋风分离器的效率影响较大,尤其是排气管直径,基于实验结果及综合考虑入口速度和排气管直径的影响,给出了入口浓度变化时旋风分离器分离效率的计算公式。; 李晓曼宋健斐孙国刚魏耀东; 关键词：旋风分离器

半再生立管输送催化剂不畅的原因分析和改进措施被引量：5: 2017年; 催化裂化装置中半再生立管是重叠式两段再生器之间催化剂循环的输送管。半再生立管在操作中常出现催化剂输送不畅的问题,直接影响到装置的平稳运行和催化剂的再生效果。依据两段再生器之间颗粒循环回路的压力平衡分析,半再生立管输送催化剂不畅的主要原因是立管入口进料、出口排料不畅造成下行回路立管的推动力不足。改进立管的入口进料、出口排料,松动风的设置等可以有效地提高立管输送催化剂的能力,解决半再生立管输送催化剂不畅的问题。; 严超宇魏志刚宋健斐魏耀东; 关键词：催化裂化

FCCU串联旋风分离器料腿的负压差和蓄压计算方法被引量：2: 2015年; 催化裂化装置旋风分离器的料腿排料是一个负压差排料过程,内部的颗粒需要从高处的低压区流向下部的高压区,此时需要借助于内部密相料柱的蓄压平衡外部的负压差保证排料。针对催化裂化装置再生器内两级串联旋风分离器料腿的不同安装结构形式,即第一级料腿插入密相床层,第二级料腿出口联接翼阀或插入密相床层或悬挂于稀相床层的情况,推导出了第一级料腿和第二级料腿的负压差和蓄压计算方法,并分析了形成排料的条件。计算分析表明,第一级料腿的负压差主要是第一级料腿插入密相床的深度压差和第一级旋风分离器的压力降之和,第二级料腿的负压差则主要为两级旋风分离器的压力降之和,第二级料腿的负压差大于第一级料腿的负压差。料腿的排料条件是料腿内部的蓄压大于等于其外部的负压差。; 魏志刚李晓曼宋健斐严超宇魏耀东; 关键词：催化裂化旋风分离器负压差

催化裂化沉降器内料腿-翼阀排料区域的气相流场的数值模拟被引量：2: 2015年; 采用计算流体力学软件Fluent6.2对催化裂化装置沉降器内旋风分离器下部的料腿-翼阀排料区域周围的气相流场进行了数值模拟,主要分析翼阀阀板表面产生磨损的原因。计算结果表明,沉降器内油气在料腿负压差的作用下会通过开启阀板与阀口的间隙反窜进入料腿形成漏风,漏风量随着阀板开度和负压差的增大而增大。这种漏风携带催化剂颗粒冲击阀板是导致冲蚀磨损的主要原因,同时影响到旋风分离器的分离效率。; 李晓曼严超宇孙国刚魏耀东; 关键词：沉降器翼阀流场数值模拟

FCCU单级旋风分离器料腿的负压差和蓄压计算方法被引量：3: 2015年; 催化裂化装置旋风分离器的料腿排料是一个负压差排料过程。由于对料腿有锁气排料和防止吹通的要求,料腿出口通常安装翼阀或插入密相床层,在料腿内部需要堆积一个料柱形成蓄压去平衡负压差。负压差是料腿出口外部同一水平面位置的床层压力与旋风分离器下部料腿入口处的压力之差。而蓄压是料腿内部上下两端(进出口位置)之间气固两相混合物的压力差。针对单级旋风分离系统料腿物料的流体力学状态进行分析,提出了负压差和蓄压的计算方法,指出料腿的排料条件是内部的蓄压大于其外部的负压差。某沉降器顶旋料腿悬挂在稀相床层中,该料腿内直径为200 mm,催化剂颗粒密度为1 500 kg/m3,料腿内密相段空隙率为76%,旋风分离器压力降(约等于料腿外部的负压差)5.6 k Pa,翼阀排料压力降0.35 k Pa,可计算出料腿内刚好形成排料能力的密相料柱的高度为1.685 m。; 魏志刚李晓曼宋健斐严超宇魏耀东; 关键词：催化裂化旋风分离器负压差

提升管出口T型弯头压降特性的实验分析被引量：14: 2014年; 在大型循环流化床装置上,以FCC催化剂颗粒为实验物料,针对提升管出口T型弯头用动态压力传感器测量了操作参数和结构尺寸变化对其压降的影响,系统地分析了T型弯头的压降特性。实验结果表明T型弯头的压降与颗粒浓度呈线性关系,与入口速度(提升表观气速)呈二次方关系;T型弯头出口管截面积的减小使得压降显著增大;T型弯头盲管高度的增加可使T型弯头的压降降低,但是当盲管高度增加到一定值时,压降减小不明显。盲管高度对压降的影响是由于盲管高度的增加改变了提升管上部压力的分布,使T型弯头入口压力减小,导致T型弯头的压降降低;同时盲管高度的增加也使提升管出口区域的负压约束区长度增加。盲管所形成的负压约束区构成了对提升管出口的约束作用,T型弯头的盲管高度越大负压约束区越长,约束作用越强。; 汪贵磊陈勇严超宇魏耀东; 关键词：循环流化床提升管两相流

入口颗粒浓度对旋风分离器压力降影响的实验分析被引量：7: 2015年; 旋风分离器的入口气流颗粒浓度对旋风分离器的压力降有重要影响。在入口气流颗粒质量浓度5~550g/m3范围内,对蜗壳式旋风分离器的压力降进行了实验分析。结果表明,随着入口颗粒浓度的增加,旋风分离器的压力降逐渐降低,尤其是开始阶段,降幅明显。除旋风分离器的入口部分压力损失外,旋风分离器的压力降主要由气、固两相流与器壁之间的摩擦损失和气、固两相流的旋转损失两部分构成,前者与入口气流速度有关,后者与旋转速度有关。随着入口颗粒浓度的增加,摩擦损失部分增加,但旋风分离器内的气、固两相流的旋转速度降低,旋转损失部分降低,综合结果是旋风分离器的总压力降降低。旋风分离器的压力降变化也使管路系统压力分布发生变化,导致入口流量发生变化,加入颗粒后通过旋风分离器的流量相对纯气相时的流量明显增加。最后,给出了入口气流颗粒浓度对旋风分离器压力降影响的计算方法。计算中考虑了加入颗粒后对切向速度的衰减作用,适用于高入口颗粒浓度的工况。; 李晓曼宋健斐魏志刚孙国刚魏耀东; 关键词：旋风分离器压力降

FCC催化剂在45°斜管内下料特性的实验分析被引量：12: 2016年; 以FCC催化剂为实验物料,采用动态压力传感器,实验测量了直径为150mm的45°斜管内不同颗粒流态下的动态压力,并进行了压力脉动的标准偏差分析。结果表明,随着蝶阀开度的增加,斜管内颗粒流态依次表现为蠕动流、波动流、分层流和满管流,颗粒质量流率呈现S形变化。不同流态下的动态压力差别很大,因此可以通过压力脉动曲线及其概率密度函数曲线来辨别这四种流态;其中,波动流态时,斜管存在剧烈振动,压力脉动呈低频高幅值波动。随着颗粒质量流率的增加,无量纲化标准偏差值先增大后减少,最后趋于平稳。; 曹晓阳孔文文贾梦达韩强严超宇魏耀东; 关键词：概率密度函数

旋风分离器料腿漏风对压降影响的实验分析被引量：5: 2016年; 以直径300 mm的旋风分离器为实验对象,考察了在不同入口速度下料腿漏风量对旋风分离器压降的影响,并以此为基础,分析了某现场催化裂化装置旋风分离器压降出现的不稳定波动现象。实验结果表明,旋风分离器下部料腿是一个负压差立管,外部的压力大于料腿内的压力,易产生漏风,从而导致旋风分离器的压降降低。旋风分离器的压降随漏风量增大而降低,入口速度越低漏风量影响的作用就越明显。该旋风分离器的压降波动是由于不稳定的翼阀排料产生的漏风变化造成的。; 孔文文严超宇魏耀东; 关键词：旋风分离器翼阀漏风压降

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