公共文化服务平台

搜索到496篇“ 65MN钢“的相关文章

感应淬火工艺对65Mn钢显微组织及硬度的影响: 2025年; 为研究感应淬火工艺对65Mn钢棒表面和心部硬度的影响,进行了感应加热淬火温度830℃、760℃两组温度工艺试验,同时均采用430℃感应加热回火,对不同工艺下的试样进行了显微组织观察,以及硬度检测。结果表明:65Mn钢经760℃保温3min后亚温火、430℃回火后,主要为心部珠光体及条状铁素体组织;经830℃保温3min后淬火、430℃回火后,主要为心部屈氏体、中温回火马氏体及断续网状先共析铁素体组织;经760℃保温5min后亚温淬火、430℃回火后,主要为心部珠光体、中温回火马氏体及断续网状先共析铁素体组织。采用760℃感应亚温淬火+430℃感应回火工艺,可以满足:65Mn钢表面硬度大于45HRC,心部硬度小于30HRC,具有良好的表面耐磨性和心部韧性。; 胡瑞海李博鹏段松彭峰曾云陈君; 关键词：65MN钢感应淬火显微组织

热处理温度对盐浴淬火65Mn钢组织与力学性能的影响: 2025年; 针对铡草机刀片对于刃口锋利度、硬度及耐磨性的严苛要求,选取具有良好综合性能的65Mn钢作为研究对象,通过分级盐浴淬火结合回火工艺实现试验钢硬度与韧性的最佳平衡,并系统研究了不同淬火加热温度对65Mn钢微观组织、硬度、耐磨性的影响。结果表明,65Mn钢加热至840℃时奥氏体化完全,淬火后的板条马氏体晶粒较为细小,且隐针状马氏体较为明显。回火后的回火马氏体中碳化物在原马氏体板条界面处析出,分布较为均匀,同时颗粒尺寸较小,弥散分布在马氏体基体中。淬火加热温度为840℃的试样在淬火和回火后的硬度最高,分别为58.04和53.50 HRC,且未过度牺牲65Mn钢的耐磨性能,满足农业机械材料的应用需求,为盐浴淬火下最优加热温度。; 杨宾王琳申航睿冯松科李国飞刘富强方浏昕杨林; 关键词：65MN钢力学性能

一种薄规格65Mn钢的柔性化生产方法: 本申请提供一种薄规格65Mn钢的柔性化生产方法，其包括：步骤一，冶炼及连铸：冶炼钢水并连铸成板坯；步骤二，加热：将连铸板坯均匀加热至1150～1170℃后出炉，并对连铸板坯进行保温，且保温时间为25～35min；步骤三，...; 刘洋孙宜强刘永前姜南刘义滔王成赵敏蔡珍刘昌明张亦辰

热轧65Mn钢卷材质量的提高: 2024年; 研究了900℃终轧后在610和650℃卷取的含铬65Mn钢和常规65Mn钢卷材的显微组织和力学性能。结果表明:与常规65Mn钢卷材相比,含铬65Mn钢卷材的珠光体和铁素体较细小,屈服强度和抗拉强度分别高10和15 MPa,内径约大20 mm;与610℃卷取的65Mn钢卷材相比,650℃卷取的65Mn钢卷材组织较粗大,屈服强度和抗拉强度分别低73和41 MPa,内径约大30 mm。; 龙雷周; 关键词：卷取温度显微组织力学性能

连续酸洗生产线65Mn钢激光焊接技术研究: 2024年; 本文介绍了连续酸洗生产线固体激光焊机的工艺装备及特点,并对65Mn钢的焊接性能做了深入研究。采用10 kW固体激光器将65Mn钢与SPHC钢对接焊接,对不同的焊接工艺及热处理方案进行试验研究。通过杯凸试验评估了不同热处理工艺下焊接接头的塑性变形能力;通过金相显微镜对焊缝及热影响区进行物相分析;通过显微硬度计对焊缝及热影响区进行硬度测试,并重点讨论了焊缝及热影响区显微组织与其塑性变形能力的关系。得出不同焊接工艺及热处理方案对焊接质量产生的影响,为实现65Mn钢的连续式酸洗生产提供有益参考。; 韩健哲王凤美芦晓会赵志刚; 关键词：激光焊接 65MN钢

65Mn钢激光表面处理过程的组织分布及峰值温度模型被引量：1: 2024年; 采用高功率半导体激光器对农机用65Mn钢进行了激光表面处理,研究了激光功率(1.5~2.5 kW)和扫描速度(20~40 mm/s)对其显微组织和硬度分布的影响,利用ABAQUS软件对激光表面处理过程的温度分布进行了模拟,分析了温度场的变化规律,建立了关于峰值温度的数学模型。结果表明,激光表面处理后,65Mn钢硬化层组织为马氏体和残留奥氏体,且随距表面深度的增加,残留奥氏体含量减少。硬化层深度为80~680μm,硬度为800~970 HV0.5。此外,模拟结果表明,峰值温度随着扫描速度的减小和激光功率的升高而升高,随着距表面深度的增加而降低。所建立的峰值温度预测模型与模拟结果吻合较好,且对硬化层深度的预测结果与实测值较为吻合。; 郭帅涵李振兴岑一鸣朱彦铭陈冯琛杨明涛孔佳; 关键词：65MN钢激光表面处理

组织性能不均匀性导致65Mn钢冷轧断带机理分析: 2024年; 针对65Mn钢热轧板在第一道次冷轧时出现断带问题,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、拉伸以及硬度测试等手段,对缺陷板的组织及性能进行分析。结果表明,65Mn钢断带板晶粒尺寸粗大,沿横向分布不均,边部至1/2处晶粒度由6.0级降到4.5级,原始奥氏体晶粒度由5.5级降为4.0级;珠光体片层间距由759.0 nm增加到1128.0 nm,珠光体球团尺寸由26.1μm增加到31.3μm;力学性能横向分布也不均匀,边部至1/2处的屈服强度由541 MPa降为529 MPa,抗拉强度由669 MPa降为651 MPa,伸长率由9.6%提高到11.7%,硬度由65.0 HRB降到62.2 HRB。65Mn钢断带板由于组织及晶粒不均匀,在受到外应力时,变形不协调,最终导致断带缺陷的发生。经优化热轧工艺处理后,65Mn钢冷轧开裂、断带等塑韧性缺陷发生率降至0.15%以下。; 田亚强么志强年保国张晓磊宋进英张明山陈连生; 关键词：65MN钢断带晶粒度珠光体

65Mn钢犁面喷丸/仿蛤贝壳微织构复合改性层的摩擦学特性: 2024年; 采用超声波喷丸对65Mn钢犁面进行表面强化,再激光加工仿蛤贝壳微织构实现减粘降阻,分别构筑织构率为19%、23%和37%的喷丸/仿蛤贝壳微织构复合改性层,并对不同改性下的摩擦学特性进行对比研究。在HSR-2M型往复式摩擦磨损试验机上进行人工配制蚯蚓液润滑下的摩擦学性能试验;采用HV-1000D维氏硬度计与TR200粗糙度测量仪分别测量试样硬度与表面粗糙度;采用M330BD-HK830金相显微镜与S-4800FE扫描电镜分别观察试样表面结构与磨痕形貌。结果表明,单一超声波喷丸65Mn钢犁面的表面粗糙度变大使摩擦因数增大,硬度提高使抗磨性增强;未喷丸织构率为23%的单一仿蛤贝壳微织构对65Mn钢犁面减摩抗磨性能的提升有限,相比于未喷丸未织构试样的摩擦因数与磨损率分别降低4.83%与29.18%;喷丸强化/仿蛤贝壳微织构均能不同程度地提升65Mn钢犁面的减摩抗磨性,织构率为37%的试样表现出最优的减摩抗磨性,相比于未喷丸未织构试样,摩擦因数与磨损率的最大降幅分别高达23.45%和86.77%。; 刘承洲吴科阳王英东赵德永王远; 关键词：喷丸强化摩擦学特性

65Mn钢连铸坯高温热塑性研究: 2024年; 采用Gleeble1500热模拟机对65Mn钢连铸坯在600~1 350℃高温力学性能进行测试,采用扫描电镜观察高温拉伸后的断口形貌和断口金相组织,分析断口断裂机理和不同温度下钢的应力-应变曲线、高温强度及热塑性。结果表明,65Mn第Ⅰ脆性区温度范围为T_(m)~1 294℃,第Ⅲ脆性区温度低于896℃,第Ⅰ脆性区断裂是由于晶界间有害杂质元素P、S、O等的富集,而第Ⅲ脆性区主要是由于奥氏体向铁素体转变区的两相区脆化导致。通过对钢的高温力学性能研究,为65Mn钢连铸坯表面及内部质量控制提供依据。; 刘少伟赵兴通杨灵通韩延申; 关键词：连铸坯热塑性

65Mn钢弹性挡圈制件热处理工艺改进: 2024年; 65Mn弹簧钢制造的弹性挡圈类制件,外形呈类圆环状,制件厚度薄,易出现淬火变形问题。分析了65Mn钢弹性挡圈的淬火工艺及其淬火变形产生的主要原因,通过设计专用的淬火工装并改进淬火工艺,不仅减小了制件的热处理变形,而且提高了制件淬火后的硬度及均匀性,使制件综合性能得到提升,降低了生产成本,提高了制件加工质量。; 沈亚秋关海瑛李建坤高逸雯; 关键词：弹性挡圈

加载更多 ∨

相关作者

用户反馈

相关作者

用户登录

用户反馈