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搜索到54篇“ 表观激活能“的相关文章

高合金马氏体耐热钢的热变形表观激活能被引量：8: 2012年; 采用Gleeble-3500试验机对0Cr11Ni2MoVNb、1Cr20Co6Ni2Mo1WV和403Nb高合金马氏体耐热钢进行热压缩试验,结果表明,3种钢的热变形表观激活能分别为461.6、508.1l和571.1 kJ/mol。通过同其他研究对比,发现影响钢的表观激活能的因素主要是碳含量和合金元素含量。在普碳钢以及微合金钢中,合金元素含量少,形成的碳化物少,对钢的表观激活能影响不大;对于高合金钢,一方面是由于碳化物,尤其是细小的NbC粒子对位错的钉扎作用,另一方面是由于合金元素的固溶强化作用,使得高合金钢的热变形表观激活能随钢中碳含量和合金元素含量的增加而增加。; 王立民张红刘宁刘正东杨钢卢伦; 关键词：马氏体耐热钢热压缩表观激活能

利用主烧结曲线和Arrhenius曲线确定TiO_2陶瓷表观激活能被引量：1: 2009年; 表观烧结激活能是研究陶瓷烧结机理的一个非常重要参量。采用纳米金红石相TiO2陶瓷坯体在空气中进行无压烧结,加热速率分别为1,2,5℃/min,用热膨胀仪记录试样收缩率,阿基米德法测量烧结体相对密度,分别用主烧结曲线法和Arrhenius法计算表观烧结激活能。结果表明:用主烧结曲线得到的激活能是一个定值,而用Arrhenius法得到的激活能是一个变化的值,激活能是相对密度的函数,随相对密度的增加而减小,且激活能和相对密度的变化趋势分成两段,当相对密度大于85%时,激活能随相对密度的增加而减小比小于85%时要快,这意味着在烧结过程中,控制烧结的扩散机制可能发生了变化。; 李达陈沙鸥万勇邵渭泉曹红诗张永成; 关键词：表观激活能 ARRHENIUS 二氧化钛

Si过剩型6201铝合金的强化研究: 近年来，随着用电需求量的增加，对电力输送工作提出了更高要求。6201铝合金是Al-Mg-Si系合金，因其较高的强度，高导电性和良好的弧垂特性而被广泛应用于架空输电线路中。在长距离、大跨越输电线路中，对架空铝合金导线性能提...; 谢中海; 关键词：6201铝合金 CU含量时效工艺析出动力学表观激活能

均匀化热处理对Al-Cu-Li-Sc-Zr合金微观组织与性能的影响: Al-Cu-Li系合金在航空航天领域具有广泛应用,但其铸锭中的宏/微偏析、低熔点非平衡共晶等不仅给后续加工带来不利影响,甚至会使合金铸锭开裂。本文结合新型铝锂合金研制项目,以Al-Cu-Li-Sc-Zr合金作为研究对象,...; 孙心弈; 关键词：铝锂合金 DFT 表观激活能亚晶

多级均匀化处理对Al-Cu-Li-Sc-Zr合金微观组织与性能的影响被引量：1: 2022年; 通过DSC测定Al-Cu-Li-Sc-Zr合金中Al_(3)(Sc,Zr)弥散相的析出温度,为确定Al_(3)(Sc,Zr)弥散相粒子析出的保温温度与保温时间,制定四种三级均匀化制度。随后将四种均匀化样品经过热轧、固溶、时效等处理后进行室温拉伸对比其力学性能,并通过样品的时效硬化曲线计算表观激活能,采用SEM与EDS分析均匀化后样品的第二相形貌与成分,EBSD表征固溶后样品的晶粒取向特征。结果表明:多级均匀化处理过程中第二阶段温度为460℃的均匀化制度相比于410℃的均匀化制度更利于Al_(3)(Sc,Zr)弥散相粒子的析出,在细化晶粒组织、抑制再结晶的同时,也促进后续时效处理过程中含Li强化相的析出,通过晶界强化、织构成分以及析出相的复合作用提升合金力学性能。另外,由于Al_(3)(Sc,Zr)弥散相粒子的析出,热变形退火后合金中大量亚晶微观组织得以保留,合金在室温拉伸过程中变形均匀,伸长率提高。; 孙心弈张勇邓运来郭晓斌; 关键词：表观激活能亚晶

FeNi基非晶纳米晶软磁合金的结构演变及软磁性能研究: FeNi基非晶合金作为新型的软磁材料之一,具有矫顽力（Hc）小、磁导率（μ）高、频率特性好等优势,已被广泛应用于磁头、精密互感器、磁屏蔽以及生物传感器等领域。然而,FeNi基合金仍存在非晶形成能力弱、热稳定性差以及饱和磁...; 陈哲; 关键词：软磁性能晶化动力学表观激活能矫顽力; 文献传递

耐蚀合金NS334高温变形行为研究被引量：5: 2021年; 利用Gleeble 3800热模拟试验机对耐蚀合金NS334进行了高温压缩实验,研究了温度和应变速率对该材料热变形的影响规律。结果表明,随着变形温度的升高及应变速率的降低,峰值应力呈上升趋势。利用数学模型构造出了材料的本构方程,并计算得到表观激活能为449.36 kJ/mol。; 李会林王国营嵇爽张雲飞赵英利王程明王育飞; 关键词：耐蚀合金应变速率高温变形本构方程表观激活能

制备冷速对Fe40Ni40P14B6非晶态合金晶化动力学的影响: 2018年; 通过J-quenching和melt-spinning技术制备Fe40Ni40P14B6块体非晶态合金和非晶薄带样品。利用差示扫描量热法对这两个不同制备冷速下获得的非晶态合金样品的热力学行为以及晶化过程的非等温晶化动力学行为进行研究。结果表明：两种样品的玻璃转变温度和初始晶化温度没有明显的差别,但非晶薄带总的晶化放热焓要大于块体非晶态合金的。随着制备冷速的降低,样品的表观激活能增加,两种制备技术获得的非晶态合金的局域Avrami指数（n）大部分处于1.5～2.5之间,表明晶化机制为受扩散控制的共晶型长大,且小尺寸晶粒长大的同时还伴有形核,形核率随时间减小。样品的n指数同样随着制备冷速的降低而减小,低制备冷速下获得的样品具有较高程度的短程有序。; 赵齐笑夏梦佳刘晓璇刘丛李强; 关键词：表观激活能

Fe基非晶粉末与薄带的晶化行为研究: 2018年; 利用X射线衍射(XRD)和差示扫描量热仪(DSC)分析了Fe50.6Cr23.3Mo8.4C8.4B9.3 (at.%)合金粉末和薄带的相组成和等时加热的晶化行为。结果表明,粉末和薄带为完全非晶态,所有的等时DSC曲线均显示出明显的玻璃转变。当加热温度不超过993 K时有两个放热峰,分别对应于α-Fe以及χ-Cr6Fe18Mo5和(Fe, Cr, Mo)7C3相的析出。粉末比薄带展示出更高的玻璃转变温度Tg、晶化开始温度Tx和两个放热峰峰值温度Tp1、Tp2,提高幅度约6~15 K。然而,粉末的过冷液相区宽度ΔTx为71.4 K,稍低于薄带(78.6 K)。由Tp1和Tp2计算的粉末的表观激活能Ea1和Ea2分别为344.4 kJ/mol和398.3 kJ/mol,低于薄带(485.6 kJ/mol和487.4 kJ/mol)。; 李翠芹黄正华徐春杰张忠明康跃华刘建业胡高峰; 关键词：非晶合金晶化行为表观激活能

Ti(C,N)基金属陶瓷烧结过程晶粒生长动力学研究被引量：3: 2018年; 运用真空烧结法分别在不同的加热温度、不同的保温时间条件下制得Ti(C,N)基金属陶瓷烧结样品。采用金相定量法分析烧结体的晶粒尺寸;联合Sellars模型和Anelli模型构建了Ti(C,N)基金属陶瓷烧结过程晶粒生长动力学模型,通过对实验数据进行非线性回归确定了晶粒生长动力学方程。结果表明:当温度小于1 300℃时,随着保温时间的延长,Ti(C,N)基金属陶瓷的晶粒平均尺寸也逐渐增大,但长大速率较缓慢;当温度大于1 300℃时,随着保温时间的延长,Ti(C,N)基金属陶瓷的晶粒长大速率先是快速增加,达到最大值后逐渐减小。Ti(C,N)基金属陶瓷烧结过程晶粒生长的表观激活能Q=493.67kJ/mol,动力学方程d2.82=d2.820+2.75×1023t1.373exp[-493 670/(RT)]。; 肖水清肖水清; 关键词：TI(C,N)基金属陶瓷真空烧结晶粒生长晶粒尺寸动力学方程表观激活能

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