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带拼接板螺栓连接耗能梁段的可恢复功能钢框筒结构抗震性能研究: 2025年; 为了提升传统钢框筒结构的延性和耗能能力,提出采用拼接板螺栓连接的可恢复功能剪切耗能型钢框筒结构(FTS-SRSL),该结构结合了可更换剪切型耗能梁段和钢框筒结构具有良好的抗震性能。该文对一个2/3缩尺的单层单跨FTS-SRSL子结构试件进行了往复加载试验,试验结果表明,FTS-SRSL子结构试件具有良好的抗震性能,结构损伤集中于耗能梁段,且耗能梁段可实现更换。在试验的基础上,以耗能梁段长度比、耗能梁段腹板加劲肋间距、螺栓直径、翼缘拼接板和腹板拼接板厚度为参数,利用ABAQUS建立了15个足尺的单层单跨FTS-SRSL有限元模型,探究各模型的抗震性能,包括承载力、刚度、耗能以及塑性变形能力。有限元分析结果表明:改变拼接板螺栓连接的剪切型耗能梁段长度比会显著影响结构的承载力、刚度及耗能,建议FTS-SRSL中的拼接板螺栓连接剪切型耗能梁段长度比取0.73~1.09;改变耗能梁段腹板加劲肋间距对结构的承载力、刚度和耗能影响较小,基于该文的分析结果,建议FTS-SRSL中的拼接板螺栓连接剪切型耗能梁段腹板加劲肋间距取e/4~e/3(e为耗能梁段长度),且间距应满足我国抗规的规定;改变翼缘拼接板和腹板拼接板厚度对结构的承载力、刚度及耗能基本无影响;改变螺栓直径对结构承载力、刚度及耗能影响较小。; 连鸣戴子琳程倩倩; 关键词：抗震性能

变截面可更换耗能梁段抗震性能试验研究: 2024年; 提出了一种新型变截面可更换耗能梁段,通过扩大截面并与非耗能构件采用全螺栓等强连接,不仅使耗能区域的塑性变形更易集中,而且螺栓拼接更易于保证弹性设计。为了研究变截面可更换耗能梁段的抗震性能,试验设计了3种不同形式的变截面可更换耗能梁段,分别为低屈服点LYP160钢耗能区域无削弱试件LYP-VRL,Q235钢耗能区域开洞试件C-VRL,Q235钢耗能区域开长圆孔试件LC-VRL,采用拟静力试验方法考察耗能梁段的抗震性能。研究结果表明:塑性变形基本集中在耗能区域内,耗能区域内孔洞周边的鼓曲、撕裂成为主要的破坏特征。低屈服点钢试件超强系数超过3.0,其滞回曲线饱满,耗能性能优越,塑性转角达0.18 rad。长圆孔试件具有较大的超强系数和塑性变形能力,但是由于截面削弱,其耗能能力较差;开圆洞试件的初始弹性刚度与低屈服点钢试件接近,均比开长圆洞试件高约84%。研究结果将为变截面可更换耗能梁段的应用提供参考依据。; 李慎丁琪杜宁军李晓蕾; 关键词：抗震性能超强系数塑性变形

一种耗能梁段防坍支撑结构: 本实用新型公开了一种耗能梁段防坍支撑结构，包括底架，所述底架的表面固定连接有四方架，所述四方架的内壁固定连接有斜面架，所述四方架的表面偏离中点处下方固定连接有直角钢板，所述直角钢板的顶部滑动连接有钢板螺丝，所述底架的顶部...; 杨贤聂正

一种双T形构造连接型多级可更换耗能梁段结构: 本发明公开了一种双T形构造连接型多级可更换耗能梁段结构，包括钢柱、双T形构造和可更换耗能梁，可更换耗能梁包括中间段主耗能梁段与两端次耗能梁段，主、次耗能梁段之间通过双T形构造和高强螺栓连接；次耗能梁段端部通过端板和高强螺...; 门进杰王欢欢兰涛周琦史庆轩

一种可更换耗能梁段的π型钢-端板连接结构及方法: 本发明公开了一种可更换耗能梁段的π型钢‑端板连接结构及方法，包括连接钢柱之间的耗能梁段，耗能梁段包括端板、整体π型钢连接构造和可更换耗能梁；整体π型钢连接构造包括盖板和一对π型钢，可更换耗能梁梁端上翼缘部分切除，腹板及下...; 门进杰邓德平兰涛周琦史庆轩张谦

可替换波纹腹板耗能梁段偏心支撑钢框架抗震性能研究: 传统偏心支撑钢框架为实现耗能梁段率先屈服耗能,需增大其他构件的截面尺寸导致结构用钢量和成本的增加,同时耗能梁段作为框架梁的一部分,震后损伤鉴定、修缮困难,维修成本较高,为解决该类问题提出将耗能梁段与框架梁分离设置,形成可...; 李星; 关键词：偏心支撑钢框架波纹腹板数值模拟抗震性能

腹板中心开长圆孔可更换剪切耗能梁段的承载力研究: 2024年; 通过在腹板上开孔削弱耗能梁段截面的抗剪强度,可以达到在不改变梁段端部连接处截面大小的情况下调控梁段受剪承载力的目的。为此,对4个腹板中心开长圆孔的可更换剪切耗能梁段进行了循环加载试验及有限元分析,得到了梁段在剪切荷载作用下的应力分布、破坏模式、滞回性能以及承载力,探讨了水平加劲肋的布置对腹板开口角部局部屈曲的改善情况,研究了孔长变化对设置水平加劲肋的梁段的应力分布及破坏模式的影响,并基于破坏模式给出了该类构件的受剪承载力理论计算式。结果表明:梁段截面的极限塑性转角均超过了ANSI/AISC 341-16规定的塑性转角限值0.08 rad;无肋梁段最终在开口部位发生剪切屈曲破坏,体现为长圆孔边缘四个圆弧过渡区域形成屈曲拉力带;腹板水平加劲肋的布置可有效抑制长圆孔周边屈曲拉力带的形成,长圆孔宽度方向两侧的腹板均达到了钢材的抗拉强度,梁段的破坏模式表现为开口处的剪切和空腹破坏;设置水平加劲肋的腹板中心开长圆孔剪切耗能梁段比相同开口参数的无肋梁段具有更高的承载力和耗能能力,梁段的受剪承载力随孔长的增加而降低,实现了通过调整孔长控制梁段受剪承载力的目标。采用建议的受剪承载力计算式的计算结果与试验值比值的标准偏差为0.076,变异系数为0.075,可见,该计算式能够提供可靠的受剪承载力预测结果。; 冯大哲殷占忠吴宏凯任国超; 关键词：循环加载试验受剪承载力

基于性能的含可更换耗能梁段高强钢框筒结构抗震性能研究: 2024年; 含可更换耗能梁段的高强钢框筒结构(HSS-SFT-RSL)结合了耗能梁段耗能强、钢框筒抗侧刚度大、高强钢承载力高等优点,是一种抗震性能优良的结构体系.传统设计方法需要进行复杂的迭代和计算才能使结构达到预期性能目标,且无法较为准确地控制结构的塑性发展顺序和破坏模式,本文采用课题组提出的基于性能的塑性设计方法(PBPD)各设计一个30层HSS-SFT-RSL算例和含可更换剪切型耗能梁段的普通钢框筒结构(CS-SFT-RSL)算例,通过静力和动力弹塑性分析对比两算例的抗震性能.结果表明:采用PBPD法设计的两算例具有相似的顶点侧移角和破坏模式,HSS-SFT-RSL算例抗侧刚度略低,但极限承载力更高;在罕遇水准地震下,两算例各层耗能梁段均能参与耗能,层间侧移角沿结构高度分布均匀,避免了薄弱层,残余层间变形较小,有利于耗能梁段更换和结构震后功能的快速恢复.; 连鸣周玉浩李浩翔; 关键词：耗能梁段高强钢破坏模式层间侧移

基于IDA方法的带可替换耗能梁段偏心支撑钢框架结构影响系数研究: 2024年; 为研究带可替换双槽钢型剪切耗能梁段偏心支撑钢框架中耗能梁段的截面尺寸、梁段长度、加劲肋个数以及结构层数对于结构影响系数R和位移放大系数C_(d)的影响,通过OpenSees有限元软件对18个不同参数的模型进行增量动力时程分析(IDA),得到各模型的结构影响系数和位移放大系数.结果表明:通过合理设计耗能梁段的构造参数,能够提高带可替换双槽钢型剪切耗能梁段防屈曲偏心支撑钢框架的抗震能力以及变形能力,给出R和C_(d)的建议值,为偏心支撑钢框架结构影响系数的研究提供参考.; 殷占忠李鑫炜冯大哲; 关键词：增量动力分析

带双槽钢腹板螺栓连接可更换耗能梁段的钢框筒子结构抗震性能研究: 2024年; 由于现有的钢框筒结构(SFTS)存在延性和耗能差的问题而导致该结构抗震性能不足,并且该结构还存在震后修复困难的问题,提出了带可更换耗能梁段的钢框筒结构(SFTS-SL),耗能梁段采用双槽钢腹板螺栓连接的形式.在SFTS-SL中,双槽钢截面可更换耗能梁段布置于裙梁的跨中,在地震作用下以通过耗能梁段的剪切变形耗散地震能量.本文设计了SFTS和SFTS-SL结构算例,并从中选取了三个子结构建立了有限元模型,通过非线性数值分析研究其抗震性能.结果显示,与SFTS相比,SFTS-SL在弹性抗侧刚度方面表现相似,但具有更好的延性和耗能能力;SFTS-SL极限承载力略低于SFTS;SFTS-SL能够将塑性变形集中于可更换的耗能梁段,而其余构件基本处于弹性状态,有利于震后结构功能的快速恢复.; 王易安连鸣周玉浩; 关键词：子结构抗震性能

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