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立井深部区域井筒围岩塑性区深度与破坏形式研究: 2025年; 为研究立井开挖过程中井筒塑性区深度与破坏形式,以某金属矿在建立井工程1000~1200 m区段为背景,通过地质调查、理论分析、数值模拟、现场测试等技术手段对该区域进行了井筒围岩塑性区深度与破坏形式研究。结果表明:1000~1200 m区段工程地质条件较好,井筒围岩破坏深度为分别为1000 m处2.94 m,1100 m处2.23 m,1200 m处2.45 m。进一步通过理论计算与数值模拟分别判定了井筒围岩的破坏形式,均判定为耳状破坏。通过研究立井开挖过程中井筒破坏形式与深度能够为井筒围岩衬砌与支护提供科学的基础参数,保障井筒安全可靠掘进。; 陈康力; 关键词：井筒破坏破坏形式塑性区

一种可预测带孔圆板残余强度与破坏形式的数值仿真方法及系统: 本发明公开了一种可预测带孔圆板残余强度与破坏形式的数值仿真方法及系统，属于计算力学与工程仿真领域。包括：依据带有奇异和非奇异缺陷平板的强度和断裂特点，提出一种同时考虑应力和能量条件的近场动力学混合破坏模型。该方法依次通过...; 张恒冯高尧刘庆辉杨智涵杨豪豪

石油化工用压力管道破坏形式分析及其无损检测研究: 2025年; 石油化工压力管道承担着介质输送的重要功能,现场使用中其受多方面因素影响容易出现管道破坏问题,当前常见的破坏形式如疲劳破坏、腐蚀破坏、蠕变破坏等。无论何种形式的破坏均会威胁其使用寿命和安全。为了提高石化压力管道使用安全性,首先总结常见的压力管道破坏形式,然后对管道无损检测常见技术进行分析,并且分析无损检测技术在工程实践中的应用要点,最后提出防控压力管道破坏的措施,以期能够为相关从业者提供参考和借鉴。; 王聪王耀华盖怡凯; 关键词：石油化工压力管道无损检测

护套不同破坏形式下钢绞线的腐蚀特性研究被引量：2: 2024年; PE护套破坏是导致斜拉索中钢绞线发生腐蚀的直接原因。为了研究护套不同破坏形式下钢绞线腐蚀形态特征及力学性能退化规律,基于钢绞线电化学加速腐蚀试验,通过静力拉伸试验测定腐蚀钢绞线力学性能参数。结果表明:PE护套在两种破坏形式下钢绞线的锈蚀形态不同。PE护套环向破坏时,腐蚀产物在损伤口两端堆积,而纵向破坏时,腐蚀产物堆积在两侧;通过钢绞线腐蚀损伤评定,发现护套环向破坏时,钢绞线的腐蚀率随着时间呈指数增长,而纵向破坏时为线性增长,说明前者的腐蚀损伤危害要大于后者;护套两种破坏形式下,腐蚀钢绞线的力学性能不同,环向破坏后腐蚀钢绞线的承载力小于纵向破坏形式;在弹性模量和抗拉强度方面,环向破坏时,钢绞线的损伤率在20%以内时快速衰减,随后衰减缓慢,而纵向破坏时,腐蚀钢绞线的弹性模量和抗拉强度随损伤率呈线性衰减。PE套管环向破坏时,腐蚀钢绞线的力学性能损耗较大,在实际工程中应当重点关注。; 虞爱平冯晓乔王文; 关键词：钢绞线力学性能

液氮溶浸时间对原煤力学及破坏形式的影响: 2024年; 为了研究液氮溶浸处理对煤样单轴和三轴加载力学性质及破坏形式的影响规律,采用三轴实验装置对不同液氮溶浸时间煤样进行单轴、三轴实验。结果表明:是否进行液氮溶浸处理对煤样单轴加载和三轴加载过程中力学特性演化趋势无明显影响,均为随着轴向应变增加,轴向应力先缓慢增加,后直线增大,达到煤样极限后迅速降低;液氮溶浸不同时间煤样单轴加载峰值轴向应力分别为4.28、7.21、2.32、2.34 MPa,三轴加载峰值轴向应力分别为44.31、25.73、37.74、39.78 MPa;随着液氮溶浸时间增加,煤样单轴加载峰值轴向应力呈现出先增大后减小的变化趋势,三轴加载峰值轴向应力呈现出先减小后增大的变化趋势;液氮溶浸煤样在单轴加载和三轴加载后局部破碎更彻底,但液氮溶浸时间越长,煤样破碎后生成的大块煤数量和体积都越多。; 王浩赵耀江孙晓元; 关键词：原煤力学特性破坏形式

不同雨强下非饱和砂性坡体破坏形式的含水特性研究: 2024年; 为了研究不同降雨强度下非饱和砂土边坡内部含水特性,探究破坏含水率与破坏形式的关系及坡体破坏的水土作用机理,通过室内模型试验研究了在不同降雨强度下粗砂和细砂2种坡体内部含水率的变化规律及前期降雨对坡体破坏的影响,并基于土水特征曲线分析降雨诱发坡体破坏的内部机理。试验结果表明:在降雨过程中,含水率变化存在3个阶段:Ⅰ阶段,含水率变化近似呈线性增长;Ⅱ阶段,含水率增长趋于平缓;Ⅲ阶段,在高雨强下,坡体破坏前含水率快速增长。不同降雨强度下坡体破坏形式不同,破坏含水率亦不同:当坡体发生坡脚流失时,破坏含水率为12%左右;当坡体发生分层滑动时,破坏含水率为13%~18%;当坡体发生整体流滑时,破坏含水率为20%左右。但无论发生何种破坏,在破坏时,坡体均未达到饱和状态。不同初始含水率也会影响坡体破坏形式和破坏时间,初始含水率越高,坡体破坏规模越大,发生破坏所需的时间越少。随着坡体含水率的增加,坡体的基质吸力减少,抗剪强度降低,下滑力大于抗滑力,坡体最终发生破坏。; 曲立强杜强; 关键词：破坏形式基质吸力土水特征曲线

基于现场原位试验的岩石地基独立基础破坏形式及承载力计算分析: 独立基础因其施工简便,造价经济的特点是工程结构的首选基础形式。现阶段大部分规范公式及基础破坏形式分析往往针对于土质地基展开。而岩石地基具有承载力高、地基变形量很小等特点,采用现行国家规范进行岩石地基上独立基础的承载力设计...; 张庆山陆雨珂郎婷; 关键词：岩石地基原位试验破坏形式基础承载力

地震荷载下边坡大变形失稳破坏形式研究: 2024年; 采用物质点法分析边坡失稳破坏模式,通过改变土体参数,确定浅层、中层与深层破坏形式边坡模型,进而分析在考虑土体应变软化模型及不同地震荷载作用下,三种边坡破坏模式的破坏过程和变化规律.研究表明,在静态计算中考虑应变软化时,边坡破坏过程较为复杂,滑体沿着滑面整体滑移后,浅层破坏滑体会持续破坏成碎散块体,中层破坏滑体持续分裂成小块体,深层破坏滑体出现新的层状失效区.动态计算中不考虑应变软化时,地震荷载不改变边坡的破坏形式,但加剧边坡的滑移和变形,且随着地震荷载峰值加速度的增加而增加.在考虑应变软化时,地震荷载峰值加速度的增加会改变边坡破坏形式,摩擦角在这个过程中起着重要作用.研究结果可为边坡治理、预防滑坡提供参考.; 李梅吴进东王頔王斌万勇韩高升陈光海; 关键词：地震荷载边坡稳定破坏模式

公路边坡破坏形式及防护技术研究被引量：1: 2024年; 对公路边坡破坏形式及防护技术展开研究,以期提高边坡稳定性。首先,对公路边坡破坏形式进行梳理,重点介绍了滑坡、坍塌、剥落和碎落几种破坏形式;其次,分析了公路边坡破坏的成因,主要包括边坡自身因素、设计施工因素、自然环境因素;最后,对公路边坡主要防护技术进行了分类,主要包括植物防护、圬工防护、骨架植物防护、捶面抹面四大类,并对植物防护、圬工防护及骨架植物防护进行了详细介绍,并阐述了相应优缺点。本次研究内容可以为公路边坡稳定性问题的解决提供参考。; 李延超姜安民董彦辰刘璨杨盛旭姚静; 关键词：植物防护公路边坡防护技术边坡稳定性

考虑不同破坏形式下隧道锚承载力及破坏阶段研究: 2024年; 现有研究多以锚岩接触面出现塑性区域或应力峰值点转移作为达到极限状态的判别标准,但不同工程地质情况会导致隧道锚(TTA)破裂面线形存在较大差异,很难准确推导出隧道锚的极限承载力.为了进一步探求隧道锚在拉拔荷载下的工作过程,得到更加明确的隧道锚极限承载力的表达形式,采用幂指数函数形式表征倒锥形破坏破裂面的线形,基于Mindlin应力解与峰值剪应力控制理论得到界面破坏应力分布形式,推导了界面破坏与倒锥台破坏形式下的承载能力公式;采用国内5座悬索桥隧道锚承载力进行算例验证,同时分析研究了不同参数对隧道锚极限承载力的影响.研究表明:两种破坏形式下,承载力的主要来源为破裂面的黏结力,占总承载力的50%以上,承载力均随着长度与内聚力的增加而线性增加;承载力随着倾斜角的增加而增加,但增长速度减慢,界面破坏形式下出现先增加后减小的现象.对比以往试验以及数值模拟结果,与该文推导结果基本一致,分析公式计算结果和位移增长曲线,发现隧道锚工作过程明显呈现3个阶段,最终破坏形式为界面破坏和倒锥形破坏两种破坏模式的结合.; 杨国俊吕明航唐光武唐光武杜永峰; 关键词：隧道式锚碇极限承载能力 MINDLIN应力解解析法

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