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搜索到623篇“ 气体渗氮“的相关文章

1Cr11Ni23Ti3MoB轴类零件气体渗氮方法: 本发明公开了1Cr11Ni23Ti3MoB轴类零件气体渗氮方法，包括步骤1：对1Cr11Ni23Ti3MoB零件预处理；步骤2：烘干石英砂，将氯化铵和石英砂混合，装炉；步骤3：零件装炉；步骤4：向炉内通入氮气，并排气；步...; 王宇刘飞杨海川李建军张家奎高昆昆杨国海尹国权董俊新

一种3J68高温弹性合金轴类零件气体渗氮工艺方法: 本发明公开了一种3J68高温弹性合金轴类零件气体渗氮工艺方法，包括步骤1：对3J68高温高弹性合金轴类零件进行预处理；步骤2：烘干石英砂，将氯化铵和石英砂混合，随零件一起装炉；步骤3：零件装炉；步骤4：向炉内通入氮气，并...; 刘飞王宇杨海川李玉生李建军张家奎高昆昆尹国权任晓洋

一种对连续退火钢卷的气体渗氮过程的控制与调整方法: 一种对连续退火钢卷的气体渗氮过程的控制与调整方法，所述控制与调整方法具体按照如下步骤进行：S1：对渗氮结束的每个钢卷建立含氮量的实时检测，S2：根据设立的含氮监控模块建立对检测结果的实时监控，当监控结果触发含氮监控模块的...; 崔光华李国保章华兵王海英沈侃毅刘宝军肖稳刘德胜黄望芽

一种改进式井式气体渗氮炉: 本实用新型提供一种改进式井式气体渗氮炉，涉及气体渗氮炉技术领域，包括炉体，所述炉体的底部左右两侧分别固定安装有两组支撑腿，并且炉体的内部固定安装有内炉胆，并且内炉胆与炉体之间设有传热板，同时传热板的四周内部均匀阵列设有发...; 胡建辉汪红松汪劲松汪才五周兵

一种气体渗氮炉的进出气设备: 本发明公开了一种气体渗氮炉的进出气设备，包括储存箱、渗氮炉内胆、氨气存储箱、排气管和控制箱，所述储存箱上侧固定有限位夹持组件，且限位夹持组件之间夹持有渗氮炉外壳，同时渗氮炉外壳上设置有自动出料组件，所述自动出料组件固定在...; 樊佳麟

40CrNiMoA钢气体渗氮层硬度优化: 2024年; 通过分析40CrNiMoA钢调质基体硬度、回火索氏体数量、渗氮温度、氮势值,以及换气率对渗氮性能的影响,得出结论:硬化层深度(498HV1)随基体硬度提高而增加,随回火索氏体数量增加而增加,随渗氮温度降低而增加,随氮势值和换气率提高而增加。40CrNiMoA钢气体渗氮可以实现表面硬度达到600~635HV1,同时0.52mm深处达到498HV1的技术要求。; 吕蓝冰顾晓明; 关键词：40CRNIMOA钢气体渗氮

气体渗氮表面异常亮斑问题分析: 2024年; 工件经气体渗氮后表面局部出现异常亮斑,具有明显的金属光泽特征,呈点状、块状分布。利用金相显微镜、扫描电子显微镜及维式硬度计对异常亮斑缺陷与正常区进行观察和检测。结果表明,亮斑区N元素含量低于正常区,二者基体金相组织一致,正常区的表面显微硬度略高于亮斑区。对渗氮表面异常亮斑缺陷的形成原因进行分析,并提出了改进措施。; 赵兴德王海平王宝龙; 关键词：气体渗氮

一种钛合金表面匀质化气体渗氮强化工艺: 本申请公开了一种钛合金表面匀质化气体渗氮强化工艺，属于材料表面处理技术领域。本申请提供的制备工艺：对钛合金零件表面进行前处理，并通过等离子喷涂技术在其表面制备厚度为35‑50μm的纯钛表面渗氮前置区；随后在高纯氮气氛围下...; 孙孝礌校云鹏

汽轮机末级叶片用SP-700钛合金气体渗氮层结构和性能的研究被引量：1: 2024年; 采用真空气体渗氮工艺在不同温度下对SP-700钛合金表面进行了渗氮强化。利用扫描电子显微镜、光学显微镜、显微维氏硬度仪、往复摩擦磨损试验仪、白光干涉三维表面轮廓仪和电化学工作站,分别测试了强化层的表面和截面形貌、硬度、耐磨性能和电化学腐蚀性能;通过浸泡腐蚀方法测定了涂层在HF溶液中的腐蚀行为。结果表明:渗氮温度对SP-700钛合金的微观形貌影响较大,随着温度的升高,试样表面氮化物数量增加,氮化物层更加致密;高温渗氮试样的硬度较基体提高了约1.9倍,相对耐磨性可达51.34;所有试样在3.5%NaCl溶液中均能自发钝化,有较好的耐电化学腐蚀性能;渗氮试样在HF腐蚀液中表现更优,渗氮温度越高,试样的耐腐蚀性能越好。; 李聪聂冰悦任延杰李微陈维周立波陈荐; 关键词：汽轮机气体渗氮材料性能

17-4PH不锈钢激光气体渗氮层显微组织与摩擦学性能被引量：1: 2024年; 目的提高17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢的表面硬度及耐磨性。方法采用光纤激光器对17-4PH不锈钢进行激光气体氮化,采用不同激光功率在其表面制备渗氮层。利用光学显微镜(OM)、电子扫描显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)等设备分析渗氮层的显微组织和相组成;借助显微硬度仪测试渗氮层截面深度方向的硬度;采用多功能摩擦磨损试验机测试基体、渗氮层的摩擦学性能,并通过SEM分析磨痕形貌,揭示基体与渗氮层的磨损机制。结果在渗氮前样品组织为回火马氏体,经激光渗氮后样品表面形成了由板条马氏体组成的熔化区和回火马氏体组成的热影响区构成的渗氮层。经渗氮后,样品的硬度均得到提高。在激光功率3000 W下,渗氮层的表面硬度最高,达到了415HV0.2,约是基体硬度的1.2倍,渗氮层的硬度随着深度的增加呈下降趋势,在深度为2.6mm处其硬度与基体一致。在回火马氏体向板条马氏体转变的相变强化,以及氮原子(以固溶方式进入基体)的固溶强化作用下,提高了渗氮层的硬度。经渗氮后,样品的摩擦因数均高于基体,但渗氮后其磨损量相较于基体有所减少,在激光功率3000W下,其磨损体积最小,相较于基体减少了62%。在激光功率2500W下马氏体转变不完全,在激光功率3500W下渗氮层出现了裂纹,都降低了渗氮层的硬度,其耐磨性也随之减小,且都略低于在3000W下。磨损机制由渗氮前的以黏着磨损为主,转变为渗氮后的以磨粒磨损为主。结论在17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢表面进行激光渗氮后,其表面硬度和耐磨性均得到提高,在激光功率3000W下制备的渗氮层具有较高的表面硬度和优异的耐磨性。; 刘礼邵磊孙岩茹崔梓烁李克伟李文生; 关键词：显微组织摩擦学性能

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